在排除其它因素QSL-50的影响之后，发现所用的分级淬火油的冷却速度分布QSL-50与该种新油有较大区别，如图7所示。和未经使用的新油相比，使用QSL-50一年多（中间做正常补充）后的旧油，蒸气膜阶段变短、冷速增大、且出现冷速的温度大有提高。如果按过去较普遍的说法，图7中的旧油是符合"高温冷得快，低温冷QSL-50得慢"的更理想的淬火油。但在这样的旧油中淬火效果却是变形更大，硬度偏低，不如比它"不理想"的新油。 用图6图线所示的方法来分析该厂出现的问题，又可以画出图8所示的图线：旧油在中低温阶段冷速低于新油，以至在这一阶段使其冷却速度曲线进入了第III（即不足）冷速区，所以QSL-50淬火硬度偏低。北京华立精细化工公司对该厂旧油进行了改性添加，使该厂旧油的冷却速度分布的中低温阶段冷速提高，达到稍高于原用油新油的水平。生产应用表明，在经过这样改性的旧油中QSL-50淬火后，齿轮的淬火硬度明显提高，变形量也小于或等于原用新油。只因其蒸气膜阶段太长，在高温阶段进入了第Ⅲ冷速分布区，因而引起淬火硬度、。对该油进行除水处理后，旧油中的水被分离和排除，油的冷却能力又得到了恢复。从以上两个例子中可以看出，评价液体淬火介质QSL-50的冷却能力高低，不能简单地看它的总的冷却烈度（H），也不能简单地看它使特定镍球从850℃冷到300℃所需的时间（GM），而应当看供选择的淬火介质的冷速分布与工件及其钢种的关系。关于从淬火介质的冷速分布作选择的原则，本文作者曾做过探讨[4]，再归纳实际生产经验，总结出以下五项选择原则： 一看钢的含碳量多少──先从允许的冷却速度分布曲线上看。含碳量低的钢，因有可能析出先共析铁素体，且它的过冷奥氏体易发生珠光体转变的温度（即所谓"鼻尖"位置的温度）较高，马氏体起点（Ms）也较高，为了使这类钢制的工件充分淬硬，所用QSL-50的淬火介质应当有较短的蒸气膜阶段且出现冷速的温度应当较高。相反，对含碳量较高的钢，淬火介质的蒸气膜阶段可以更长些，出现冷速的温度也相应应当低些。再从允许的冷速曲线上看：碳含量少的钢允许的冷速高，碳含量QSL-50多的钢允许的冷速低。 二看钢的淬透性高低──先从允许的冷速曲线看，淬透性差的钢，要求的冷却速度快；淬透性好的钢，要求的冷却速度则慢些。同时，因随着淬透性的提高，钢的"C"曲线会向右下方移动，所以对淬透性差的钢，要求介质出现冷却速度的温度高些；