松下蓄电池特点:
1、长寿命、高容量、优越的过放电后的恢复性；
2、气密性好、安全性高、可快速充电；
3、防漏液的结构、具有免维护的特性；
4、具有抗过充电、抗过放电、耐振动、耐冲击的特点，
5、可任意位置放置，便于保护和使用；
6、能量密度的提高，实现了电池的小型化，轻量化；
松下电池能满足客户需要，被广泛应用于各个领域
松下蓄电池产品规格部分参数如下:
  
型号 电压 容量 外形尺寸（mm） 总重约(KG) 端子型号 
20小时率 长(L） 宽（W） 高(H) 总高(TH) 
LC-R127R2 12 7.2 151 64..47 187,250M 
LC-RA127R2 12 7.2 151 64..36 187,250M 
LC-RD7 6.5 L,BOLT 
LC-P1224ST79.5/175 9.0 L,BOLT 
LC-P1238ST80/175 13.0 L,BOLT 
LC-P1265ST75 19.0 L 
LC-P12100ST36 29.0 L 
LC-P12120ST36

具备延时启动的UPS可实现这样的功能,该功能在市电停电后,在来电(发电机供电或市电供电)的过程中,可以设置UPS延时接入来电,因而可以与发电机的其他负载(如空调)错开起动时间,避免启动峰值叠加。

　　这样的好处体现在节能上。由于错开了瞬间启动时间,发电机的功率储备无需按照所有负载瞬间启动功率的叠加来设置,而是根据负载的稳态总功率来配置。

　　(4)选用具备整流滤波技术的UPS

　　有研究表明,整流滤波器件是UPS的主要部件之一,这种非线性负载会向柴油发电机组回馈大量的以5次和7次谐波为主的高次谐波,导致发电机输出电压、频率宽幅变动,UPS因检测到过电压或过频率而触发保护,如自动关断整流器,转由旁路直接向负载供电。

　　由于UPS采用不同整流技术,其产生的谐波分量也不同,对发电机的要求也不同。传统的解决方案是通过加大发电机的输出功率来降低发电机输出阻抗,提高发电机与UPS的匹配能力。因而通常采用2.0～3.5倍于UPS额定输出功率的大功率发电机。某电源设备销售公司推荐的发电机与UPS的额定输出功率的比值如表5所示。

　　从表5看出,采用先进整流技术的UPS,将有利于降低对发电机的功率要求,提升系统节能效果。随着UPS整流滤波技术的发展,高效UPS对发电机的要求已不局限于表格中简单的比值关系,而是要根据负载大小来配置。

　　比如,某款高效UPS采用了独特的整流滤波技术,其对发电机功率的要求主要取决于负载的功耗大小,而非简单的比值关系。

　　同样,对该款UPS进行测试。1中的英国Wilson 14kVA(11.2kW)三相发电机,与梅兰日兰银河3000 10kVA UPS无法正常配合,但在与该款高效UPS正常配合(无论5kVA还是10kVA额定功率配置),负载正常启动并运行,UPS不存在任何告警。发电机与UPS的额定输出功率比值仅为1.1。

　　主要原因是:

　　①UPS整流滤波电路谐波较小,输入功率因数较高;

　　②整机1kW低载效率≥80%,自身功耗小。

　　③另外,负载稳态功率仅有2kVA,即使考虑到UPS自身功耗及整流充电电路的功耗(一般电池的充电电能相当于UPS容量的20%～25%左右),发电机的实际稳态负荷≤5kVA。发电机额定功率与负载稳态功耗比值为2。所以,上述英国Wilson 14kVA(11.2kW)三相发电机匹配10kVA的UPS是完全可行的,关键看UPS特性而定。

　　(5)采用冗余UPS,也应兼顾效率

　　上述表4中,有的UPS在两个5kVA模块(10kVA)及5kVA单模块下均具备80%以上的整机效率,这样的UPS采用“1+1”模块化冗余后,其系统可靠性显著增强,但整机效率仍然较高,符合节能雷达站的设计目的,因此可以采用。

　　对比很多冗余雷达站供电系统的建设,发现冗余UPS只是简单追求UPS的并联或冗余,如1中,采用两台低效10kVA UPS进行并联,实现额定功率为20kVA的“1+1”并机冗余。整机效率较单台UPS的效率而言是降低,而不是提高。

　　(6)发电机的选型

　　如果UPS完全满足了雷达站负载的瞬态和稳态需求,也只能说明UPS的带载能力满足需求。只有带载能力、效率都满足要求的UPS才是选择。发电机的选型也是如此。

　　为使柴油机经常在经济负荷下运行,减少燃油消耗,降低发电成本,柴油机发电机组的经济运行状态是在标定功率的75%～90%。若柴油发电机组在低于额定功率50%,机油消耗加大、柴油机容易结炭、增大故障率、缩短大修周期。

　　比如1中2kVA雷达站负载,若采用某款高效UPS,额定功率为10kVA。考虑到UPS自身功耗及整流充电电路的功耗(一般电池的充电电能相当于UPS容量的20%～25%),发电机的实际稳态负荷为2kVA(UPS负载稳态功耗)+5kVA×0.25(UPS充电)+2kVA×20%(UPS损耗,UPS效率80%)≤5kVA。

　　发电机瞬态负荷主要是雷达电动机起动瞬间的功耗(其他开关电源在雷达电动机起动进入稳态后再逐一启动),则发电机的瞬态负荷为6kVA/1s(UPS负载瞬态功耗,此时以UPS依靠瞬态过载能力来启动负载)+5kVA×0.25(UPS充电)+6kVA×20%(UPS损耗,UPS效率80%)≤9kVA。

　　①若采用一般发电机,稳态发电机具备额定功率下10%的备用过载能力(每运行12h内,允许有1h的过载运行,过载能力为10%,满足ISO3046-1的要求)发电机额定功率为负载瞬态负载/(0.75～0.9)。上述例子中选择10kVA,另外解释了1中发电机与UPS的匹配。

　　②若采用带PMG(永磁机励磁)发电机,由于PMG系统提供一个与定子输出电压波形畸变及大小无关的恒定的励磁电源,因而能提供较高的电动机起动承受能力，并对非线性负载产生的主机定子输出电压的波形畸变具有抗*性，可提高发电机带非线性负载能力，通常可达3倍额定电流，持续10s。

　　因此上例子中,在采用PMG发电机后,发电机额定功率可取负载稳态功耗,即5kVA。此时,发电机瞬态能力达15kVA/10s,完全满足负载瞬态8kVA/1s的启动要求。

　　3.4 节能型雷达站供电系统

　　电源拓扑的依据是:

　　(1) 为了增强供电可靠性,应将包括三相雷达电动机在内的雷达站设备由UPS负载统一供电。

　　(2) 可能减少不必要的故障节点,不宜采用多UPS或UPS+EPS(专供雷达电动机)组成的多电源故障节点电源系统。

　　(3) 尽可能确保电源三相平衡运行。应优先采用“三进三出”电源系统:“三进三出”UPS并匹配三相输出发电机。尽力避免采用“三进单出”UPS及“变频器”。

　　4 结束语

　　虽然有的VTS雷达站通过将动力负载(雷达电动机)脱离出来单独直接供应交流的方法,但牺牲了可靠性。合理的供电系统设计应该兼顾可靠性与节能性。

　　(1)建立低负载率下的效率指标要求,以满足产品的选型、采购绝大多数UPS标称的效率为满载效率(90%或以上)的要求,有的节能产品规则也没有对低负载率下的效率指标提出验证要求,如《CSCG1604-2006不间断电源节能产品实施规则》。

　　(2)建议对选型产品进行必要的带载或仿真测试。

　　(3)建议总结前述对节能型雷达站供电系统的分析,编制有关UPS节能相关的技术规格书,以指导招标。

雷达站供电系统是VTS系统的重要子系统,其负载是由动力负载和开关电源设备负载组成的混合负载。其中,动力负载为雷达天线电动机,开关电源负载包含雷达、微波和甚高频收发机,以及雷达信号处理器、AIS(船舶自动识别系统)等开关电源设备。

　　为了保障雷达站设备可用率要求(≤5年使用年限的VTS系统设备,可用率要求≥99.9%),雷达站往往由UPS(不间断电源)、柴油发电机及市电联合组成多路供电保障系统。

　　由于雷达站往往建在沿海高海拔地区,为应对市电供应的不稳定性,UPS和发电机便成为VTS雷达站供电系统的重要组成部分。长期以来,在雷达站电源的系统设计和设备选型上,都不同程度地存在侧重可靠性,而忽略节能性的现象。

　　1 经典高耗能供电系统分析

　　由于雷达站电源拓扑形式多种多样,从经典说起,说明现有雷达站供电系统普遍存在能源利用率方面的问题和不足。

　　某雷达站采用供电系统拓扑如图1所示。

　　该站配置如下:

　　UPS型号:法国梅兰日兰银河3000系列三进三出10kVA UPS,负载功率因数为0.8;

　　发电机型号:英国Wilson 14kVA(11.2kW) 三相发电机;

　　负载类型:三相雷达电动机及单相开关电源设备。

　　1.1 节能性分析(测试仪器为Fluke 345钳表)

　　(1) UPS实测稳态负载功率(见表1)

　　(2) UPS实测负载率与效率(见表2)